Baskı Yayı Teknik Dökümantasyonu

Dairesel kesitli telden soğuk olarak sarılan
Basma yaylarının hesabı

Yaylar enerji depolayan elemanlardır.
Basma yaylarında, malzemenin elastik bölgesinde kalmak şartiyle, yayın ekseni doğrultusunda etkiyen bir F kuvveti dolayısiyle sıkıştırılıp depolanan enerji daha sonra geri alınabilir.

Basma Yaylarının Terminolojisi:

d : Yay malzemesi telin çapı (mm)
Di : Yayın iç çapı (mm)
Dm = Di + d : Yayın ortalama çapı (mm)
Dd = Di + 2*d : Yayın dış çapı (mm)
p : Yayın hatvesi (mm)
a : Yayın sarım açısı: alfa (derece)

a = Arctan ( p / p*Dm) ( p : pi sayısı = 3.1416 )

w = Dm / d : Yay indeksi

( Genelde 4 = < w < = 20 önerilir.)

a açısının 12 dereceden küçük olduğu / kaldığı sıkı sarılmış yaylarda , yaya etkiyen F kuvvetinin yayın malzemesi telde , sadece Burulma Momenti (Mbur) dolayısiyle oluşan Kesme Gerilmesi (Kbur) ile direkt Kesme Gerilmesi (Kkes) oluşturduğu kabul edilir.

Herhangi bir yüklemede tel kesidine etkiyen max. Kesme Gerilmesi (K) yukarıda adı geçen iki kesme gerilmesinin toplamıdır.

Mbur = F * Dm / 2 (Nmm)

Kbur = Mbur / ( p * d3 / 16 ) (N/mm2 )

Kkes = F / (p * d / 4)2(N/mm2 )

Max. Kesme Gerilmesinin (K) hesabı için iki Çalışma Şekli arasında seçim yapılır.

  1. Statik Çalışma : Eğer yay toplam 10000 çevrimden fazla çalışmayacaksa veya etkiyen F kuvveti sabit kalıyorsa
    Gerilme Düzeltme Faktörü (k) :
    k = 1 + 0.5 * w
  2. Dinamik Çalışma : Yay zor şartlarda çalışacaksa ( 10 000 000 çevrim ömrü )
    Gerilme Düzeltme Faktörü (k) :
    k = ( 4 * w - 1 ) / ( 4 * w - 4 ) + 0.615 / w

Çalışma şekline göre gerekli seçim yapılarak F kuvveti altında telde oluşan max. Kesme Gerilmesi (K) bulunur.

K = k * Kbur (N/mm )2

Basma Yaylarında genelde
F1 ve F2 kuvvetleri ( N = Newton ) olarak ve bunlara ait
f1 ve f2 strokları (mm) olarak verilir.

F1 küçük kuvvet, F2 büyük kuvvet ( F2 = Fmax ) ,
f1 küçük strok, f2 büyük strok olur.
Bazen h = f2 – f1 (mm) olarak strok farkı verilir.

Statik çalışmada F1 = 0 verildiği olur .
Fakat Dinamik çalışmada , özellikle yüksek hızlarda F2 / F1 = < 3 olması önerilir.
Yayın üzerinde hiç kuvvet yokken (Yay boşta iken) uzunluğu L0 olarak verilir.

F1 kuvveti altında f1 stroku yapan yayın boyu L1 ;
F2 kuvveti altında f2 stroku yapan yayın boyu L2 olur.
Buna göre yaya özel c Yay Rijitliği ( N / mm ) tarif edilir.

F : F1 ile F2 arasında kalan herhangi bir kuvvet ;
f : f1 ile f2 arasında kalan herhangi bir strok olmak üzere

c = F1 / f1
c = F2 / f2
c = F / f      veya      c = ( F2 – F1 ) / h
geçerlidir.

Bir sonraki adım seçilen malzemeden varsayılan d çapında telden oluşan ve Dm ortalama çapına sahip bir adet yay sarımının F2 kuvvet altında yapacağı stroku ( fbirsarım ) bulmaktır.

G : Malzemenin kayma modülü ( N / mm2 ) olmak üzere
fbirsarım = ( 8 * F1 * Dm )3 / ( G * d )4 olarak hesaplanır.

Bu aşamada f2 stroku verildiğine göre ve daha önce de seçilen malzeme ve varsayılan çapta telin F2 kuvveti altında bir sarımının fbirsarım strok yapacağı belli olduğuna göre yayın kaç aktif sarımdan ( na ) oluşacağı hesaplanabilir.

na = f2 / fbirsarım

Sonuçta F2 kuvvet altında yayın f2 strok yapması için na adet aktif sarımdan oluşması gerektiği bulunur.

Aktif sarımlar iş depolayan sarımlardır.

Basma Yayı hiçbir zaman, kuvvet altında sarımları birbirine bitişecek şekilde tam olarak sıkıştırılmaz.Teorik olarak Basma Yayının , sarımları birbirine bitişecek şekilde sıkıştırıldığında ölçülecek boya yayın bloke haldeki boyu ( Lb1 ) denir.Basma Yayının F2 kuvvet altında eriştiği L2 boyu ile Lb1 boyu arasında bir Emniyet Boşluğu sa (mm) öngörülür.

Böylece, özellikle dinamik çalışmada, sarımların birbirlerine değerek , c Yay Rijitliğini olumsuz yönde etkilemesi önlenmiş olur.

Statik : sa = na*(0.0015*Dm2 /d + 0.1*d)

Dinamik : sa = 1.5*na*(0.0015*Dm2 /d + 0.1*d)

Basma yayı, yayı tam sıkıştırmak için gerekli olan Fb1 kuvveti altında fb1 = f2 + sa strok yapmaktadır.

Fb1 = c * xb1 olarak hesaplanabilir.

Her ne kadar, basma yayının en fazla F2 kuvveti altında çalışacağı öngörülmüşse de, emniyet açısından,özellikle dinamik çalışma şartlarında, varsayılan çaptaki telin Fb1 kuvveti sebebiyle oluşan max. Kesme Gerilmesine ( Kb1 ) dayanabilmesi istenir.

Yay üretiminde kullanılacak standart tellerin malzemelerine ve çaplarına göre Çekme Mukavemetleri ( Rm = N / mm 2 )cinsinden tablolarda verilir.

Fakat yaylar malzemenin elastik deformasyon bölgesinde çalışmak zorunda oldukları için, burada bizim için önemli olan , malzemenin daima Kesme Akma Gerilmesinin ( Kakma) altında kalmasıdır.

Pratik olarak:

Kakma = 0.56 * Rm alınabilir.
Bundan sonra yapılacak iş :
Kbl < Kakma

olacak şekilde tel çapını ve malzemesini seçmektir.

Sonuçta :
d = ( ( 8 * k * Fb1 * Dm ) / (p * Kakma ) )1/3
sağlanmalıdır.

Varsayılan çapta tel beklentileri karşılamıyorsa bir sonraki çapa geçilerek iteratif olarak uygun tel çapı bulunur.

Böylece Fb1 kuvveti altında güvenle çalışabilecek standart telin çapı belirlenmiş oldu.

Basma yaylarında uç dizaynına göre aktif olmayan ve iş yapmayan pasif sarımlar da ( np ) olabilir. Bu halde Toplam Sarım Sayısı nt = na + np olur .

Basma yayları şematik gösterim ve kuvvet diyagramı

Basma Yaylarının Uç Dizaynlarına Göre np Pasif Sarım Adetlerinin Belirlenmesi

Açık Uçlu

np = 0
nt = na
Lb1 = ( nt + 1 ) * d
L0 = Lb1 + f2 + sa
p = ( L0 – d ) / na
Açık Uçlu ve Taşlanmış

np = 2
nt = na + 2
Lbm = ( nt + 1 ) * d
L0 = Lbm + f2 + sa
p = ( L0 – 3 * d ) / na
Kapalı Uçlu

np = 1
nt = na + 1
Lbm = nt * d
L0 = Lb1 + f2 + sa
p = L0 / nt
Kapalı Uçlu ve Taşlanmış

np =2
nt = na + 2
Lbm = nt * d
L0 = Lbm + f2 + sa
p = ( L0 – 2 * d ) / na

Uç dizaynına göre yayın açık boyu L0 bulunur .

Basma Yaylarının Uç Yataklamalarına Göre Kritik Strok fkr Hesabı
Her iki uç eksenel yataklı ve dönemez Her iki uç eksenel yataklı , biri dönemez
Her iki uç eksenel yataklı ve dönebilir Bir uç eksenel yataklı ve dönemez ,diğer uç serbest

Uç yataklama cinsine göre yayın F2 kuvvet altında yapacağı f2 strokun kritik burkulma stroku fkr ‘ye göre durumuna bakılır.

Eğer f2 < fkr değeri ise teorik olarak burkulma riski yoktur.

Aksi taktirde yayın ortasına bir pim koymak gerekir veya yay bir yuvaya yerleştirilir veya mümkünse yataklama şekli değiştirilir.

Elde edilen hatve p'ye göre yayın sarım açısı a alfa'nın değeri kontrol edilir.

Yayda kullanılan telin boyu :

Ltel = p * Dm * na * ( na / Cos ( a) + np ) olarak bulunur .

Buna göre beher yay için malzeme ağırlığı ( M ) hesaplanır.

Dinamik çalışan bir yay için kritik çalışma hızı hızkr ( 1 / saniye ) olarak hesaplanır.

Bu hıza yaklaşıldığında yay için rezonans riski vardır.

Basma yayları dinamik olarak çalışacaksa
F1 kuvveti altında oluşan K1 max. kesme zorlanması ile F2 kuvveti altında oluşan K2 max. kesme zorlanması değerleri yay ömür tabloları gözönüne alınarak , yay çevrim ömrü değerlendirmesi yapılır.

Basma Yayları en fazla , kendileri için hesaplanmış olan L2 = Lb1 + sa uzunluğuna kadar sıkıştırılabilirler.

Basma Yaylarının hesaplanması için hazırlanan programda girilecek değerler :

F1 Kuvveti ( N = Newton cinsinden)
F2 Kuvveti ( N = Newton cinsinden )
h Strok farkı ( h = f2 – f1 mm cinsinden )
Di Yayın iç çapı ( mm cinsinden )

Seçim yapılacak konular :

  • Statik Çalışma Şekli
  • Dinamik Çalışma Şekli
  • Seçilen çalışma şartlarına göre önerilen malzemeler
  • Basma yayının uç dizaynı
  • Burkulma analizi için yataklama şekli

Program çalıştırıldığında , mevcut olan çaplara göre , Basma yayı ile ilgili teknik bilgiler ve uyarılar elde edilir.

Programda mevcut olan malzeme ve çap seçenekleri :
SL , SM , SH ve DM malzemeler için çaplar :
0.20 0.30 0.40 .......................... 1.00 mm
1.20 1.40 1.50 1.60 1.80 2.00 2.20 2.40 2.50 2.60 2.80 3.00 mm
3.50 4.00 4.50 ...........................12.00 mm

Paslanmaz malzemeler için çaplar :
0.20 0.30 0.40 .......................... 1.00 mm
1.20 1.40 1.50 1.60 1.80 2.00 2.20 2.40 2.50 2.60 2.80 3.00 mm
3.50 4.00 4.50 ...........................10.00 mm